摘 要   本文對(duì)涂層附著力的形成、影響因素、檢測(cè)方法等進(jìn)行了闡述和分析；對(duì)目前在FGD系統(tǒng)的鱗片襯里中常用的幾種專用底涂層進(jìn)行了粘接強(qiáng)度的檢測(cè)和對(duì)比篩選；提出了涂層附著力應(yīng)采用在線定量的檢測(cè)方法。

關(guān)鍵詞  樹(shù)脂鱗片襯里 底涂層 粘接強(qiáng)度

1  前言

近年來(lái)國(guó)家的環(huán)保法規(guī)要求火力發(fā)電廠減排含硫燃煤煙氣，因此新、老電廠紛紛上馬煙氣脫硫系統(tǒng)（FGD）。在選用的脫硫工藝中，濕法石灰石洗滌法是目前國(guó)內(nèi)煙氣脫硫技術(shù)中最為成熟也是應(yīng)用最多的工藝。然而該工藝中處于不同溫度下的干、濕煙氣對(duì)洗滌吸收塔、煙道等碳鋼金屬設(shè)備、管道的腐蝕問(wèn)題也隨之產(chǎn)生。在現(xiàn)階段最為經(jīng)濟(jì)和有效的防腐蝕措施是在碳鋼表面進(jìn)行環(huán)氧乙烯基酯樹(shù)脂玻璃鱗片襯里涂覆，其形成的鱗片襯里層能有效防護(hù)碳鋼基體免受含硫煙氣的侵蝕。而作為樹(shù)脂鱗片襯里與碳鋼基面承上啟下的底涂層，所起到的作用不僅要與襯里層配套，同時(shí)要求與碳鋼基面粘接完好，并能滿足不同溫度等工況條件下的使用要求。但是我們發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有底涂層的粘接性能或多或少存在著缺陷和不足：1）采用環(huán)氧樹(shù)脂作底涂，與碳鋼基面的附著力比較好，但是與后涂的環(huán)氧乙烯基酯樹(shù)脂玻璃鱗片襯里不配套，其層間粘接性能不能滿足工藝要求而常常造成脫層現(xiàn)象的發(fā)生。2）采用環(huán)氧乙烯基酯樹(shù)脂作底涂，解決了與鱗片襯里層的配套，但是與碳鋼基面的附著力往往不能滿足高溫工況下的使用要求。

本文將對(duì)涂層附著力的形成、影響附著力的因素、附著力的檢測(cè)方法等進(jìn)行闡述和分析比較；同時(shí)對(duì)國(guó)內(nèi)目前在FGD系統(tǒng)的鱗片襯里中常用的幾種專用底涂層進(jìn)行了粘接強(qiáng)度的檢測(cè)和對(duì)比篩選；提出了涂層附著力應(yīng)采用在線定量的檢測(cè)方法。

2  試驗(yàn)部分

2．1 底涂料：

A：以日本進(jìn)口環(huán)氧乙烯基酯樹(shù)脂為主體的底涂料—由江蘇某日資企業(yè)生產(chǎn)。

B：以國(guó)內(nèi)某日資企業(yè)提供環(huán)氧乙烯基酯樹(shù)脂為主體的底涂料—由江蘇某防腐蝕工程公司生產(chǎn)。

C：以國(guó)內(nèi)某臺(tái)資企業(yè)生產(chǎn)的環(huán)氧乙烯基酯樹(shù)脂為主體的底涂料—由河南某防腐蝕工程公司提供樣品。

D：以上海富晨化工的環(huán)氧乙烯基酯樹(shù)脂為主體的底涂料。

上述4種產(chǎn)品均具備作為底涂層所應(yīng)有的施工工藝特性，且防流掛性佳，都已預(yù)促進(jìn)。試驗(yàn)用的固化劑采用MEKP（江蘇前進(jìn)化工廠產(chǎn)品）。

2．2 試樣制備和檢測(cè)方法

1、拉伸剪切法：按GB/T 7124-1986 制做鋼-鋼剪切試件：先對(duì)鋼片進(jìn)行機(jī)械打磨處理，再將配制好的底涂料均勻地涂在待粘表面上，最后將鋼片疊合搭接起來(lái)，搭接長(zhǎng)度為12.5mm；粘接面積312.5mm²。每組為5個(gè)試件。

試樣在室溫25℃下養(yǎng)護(hù)3天后，分別經(jīng)過(guò)：1）130℃、160℃、180℃各2 hr；2）180℃下 7天的熱環(huán)境中，取出后在室溫25℃下，采用WDZ萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)（承德精密試驗(yàn)機(jī)廠產(chǎn)品）以2mm/min速度 進(jìn)行拉伸檢測(cè)。

2、現(xiàn)場(chǎng)拉開(kāi)測(cè)試法：在150*150*5的單面鋼板上進(jìn)行噴砂除銹達(dá)到Sa2.5,粗糙度75微米左右，再將配制好的底涂層涂覆在鋼板上。鋼板試樣在室溫25℃下養(yǎng)護(hù)3天后，分別經(jīng)過(guò)1）130℃、160℃、180℃各2 hr；2）180℃ 7天熱環(huán)境中。取出后，在室溫25℃下，按ASTM D4541方法，采用進(jìn)口“液壓式粘合度測(cè)試儀HATE”，將專用膠結(jié)劑涂抹在金屬圓柱體粘接頭上，再將金屬圓柱體粘接頭粘合在有底涂層的鋼板上，放置1 hr后進(jìn)行檢測(cè)。每組5個(gè)試樣。金屬粘接頭的Φ19.2，粘接面積 280 .0mm²。該儀器的測(cè)量范圍是1～18Mpa。

3  結(jié)果與討論

3．1 涂層附著力的形成

防腐蝕涂層是否能發(fā)揮作用，除了要求其耐各種腐蝕環(huán)境（如：介質(zhì)、作用量、溫度、濕度等）和耐老化外，更要求它與基材緊密地附著，并具有很好的內(nèi)聚強(qiáng)度，這樣才能屏蔽各種有害化學(xué)介質(zhì)與基材的接觸。而當(dāng)涂層與基材、底涂層與中涂層或面涂層之間的附著力小于外應(yīng)力或內(nèi)應(yīng)力時(shí)，涂層往往會(huì)發(fā)生起殼、開(kāi)裂甚至剝落等現(xiàn)象。因此附著力是涂層起作用的基礎(chǔ)。盡管研究人員對(duì)于附著力的本質(zhì)和附著力理論至今尚有不同的認(rèn)識(shí)，但是基本認(rèn)為附著力是由化學(xué)鍵、分子間作用力和機(jī)械錨固力這樣三類作用力所形成。

    1、化學(xué)鍵

化學(xué)鍵分為離子鍵和共價(jià)鍵兩大類。離子鍵是由帶負(fù)電荷的陰離子和帶正電荷的陽(yáng)離子結(jié)合而成。例如氯化鈉，其離子鍵能很高，結(jié)合很牢固，熔點(diǎn)高達(dá)1000℃以上。共價(jià)鍵則是通過(guò)原子間共享電子對(duì)而結(jié)合的。有機(jī)化合物都是通過(guò)共價(jià)鍵結(jié)合在一起的，但是共價(jià)鍵中的共享電子對(duì)由于原子電負(fù)性不同，它們并非等同分配，這樣就產(chǎn)生了極性，即形成了極性鍵；即使相同原子之間的非極性鍵，當(dāng)在外界電場(chǎng)的作用下也可能因極性而產(chǎn)生誘導(dǎo)偶極。同時(shí)在有機(jī)大分子中，由于共價(jià)鍵分布的不均一，也導(dǎo)致了分子產(chǎn)生偶極，這也是分子間二極作用力的基礎(chǔ)。

還有一類化學(xué)鍵即配位鍵是由帶孤對(duì)電子的高電負(fù)性原子（N，O，F(xiàn)）與帶空軌道的金屬原子或離子結(jié)合而成的化學(xué)鍵。涂料作為由無(wú)機(jī)顏料、填料與有機(jī)成膜物所組成的多相分散體系，可與無(wú)機(jī)基材的金屬、混凝土或與有機(jī)聚合物基材的塑料、橡膠等結(jié)合，并通過(guò)配位鍵改進(jìn)各種組分及與基材的結(jié)合。

顯然，底涂層通過(guò)化學(xué)鍵與基材的結(jié)合能達(dá)到最佳的附著力，這是人們希望得到的結(jié)果。通常認(rèn)為：底涂層的附著力經(jīng)拉開(kāi)法測(cè)定大于10Mpa以上時(shí)就可能有部分化學(xué)鍵結(jié)合。但至今為止已證實(shí)的經(jīng)化學(xué)鍵結(jié)合的底涂類型很少。

2、分子間作用力

分子間作用力對(duì)附著力的貢獻(xiàn)最大。分子間作用力分為范德華力、色散力、誘導(dǎo)力。它們都是以分子固有的極性或誘導(dǎo)產(chǎn)生的偶極為基礎(chǔ)，從而經(jīng)相互吸引而結(jié)合。分子間作用力中最強(qiáng)和最重要的是氫鍵，它主要由－OH、－NH上的活性氫原子與氧或氮原子上的負(fù)電性孤對(duì)電子結(jié)合而成。其鍵能介于化學(xué)鍵與分子間作用力之間。

如果基材表面是惰性的，那么所有的附著就不可能發(fā)生。幸運(yùn)的是大多數(shù)表面或多或少是活性的，或者經(jīng)過(guò)適當(dāng)?shù)谋砻嫣幚磉_(dá)到必要的極性：1）經(jīng)過(guò)噴砂除銹的鋼鐵表面是高度活性的，其表面能可達(dá)幾百毫牛每米；但它很容易從空氣中吸附水分子生成水化鐵化合物－Fe－OH；它不僅是高極性，也為化學(xué)結(jié)合提供了官能團(tuán)。2）混凝土本質(zhì)上就是水化的硅酸鹽，具有高極性，但其低機(jī)械強(qiáng)度、多孔性和吸濕性對(duì)底涂的附著帶來(lái)負(fù)面影響，因此一般都要求先采用封閉底漆。

3、機(jī)械作用力

一般認(rèn)為機(jī)械作用是對(duì)附著力做出貢獻(xiàn)的第三種作用力。眾所周知，在粗糙的表面上的涂層附著會(huì)比平滑表面要 好。一種觀點(diǎn)認(rèn)為通過(guò)打磨操作后可能產(chǎn)生了更多的活性中心，有利于化學(xué)鍵或分子間作用力結(jié)合。另一種觀點(diǎn)認(rèn)為由于涂料流入并填充了粗糙面中的孔穴，從而增強(qiáng)了基材和底涂料之間的機(jī)械錨固作用。

在基材的表面處理中一般都對(duì)表面粗糙度有要求，尤其是難附著的基材。此外，對(duì)于熱固型的環(huán)氧、聚氨酯和不飽和聚酯等涂料，固化后往往生成很平滑的涂層，由此帶來(lái)重涂性差的問(wèn)題。由于涂料本身是極性的，如果發(fā)生重涂不良現(xiàn)象，則顯然是層間結(jié)合力差，因此機(jī)械錨固力的作用不可忽視。

3．2 影響涂層附著力的主要因素

1．涂層與基材界面上水的積聚。由于水對(duì)金屬的親和力要高于一般高聚物對(duì)金屬的親和力，所以水能插入其間，取代高聚物的吸附。界面上的水可能來(lái)自施工時(shí)金屬表面原來(lái)吸附的水膜，它將影響涂層的原始附著強(qiáng)度；也可能是在使用過(guò)程中涂層表面滲入或由破損處進(jìn)入的，從而使涂層的附著力逐漸下降。所以在高濕的環(huán)境下涂層的附著力下降較快。

2．內(nèi)應(yīng)力的積聚。涂層在固化后期由于溶劑揮發(fā)、進(jìn)一步的固化交聯(lián)、小分子物浸出等因素，使得涂層產(chǎn)生體積收縮而形成內(nèi)應(yīng)力。在反復(fù)的冷熱、干濕循環(huán)中，由于涂層和基體漲縮不一致，使界面產(chǎn)生反復(fù)的相對(duì)位移，同時(shí)也會(huì)形成破壞性應(yīng)力。當(dāng)內(nèi)應(yīng)力積聚至大于附著力時(shí)，涂層便會(huì)脫開(kāi)。如小于附著力而大于內(nèi)聚力，涂層便會(huì)開(kāi)裂。我們知道，內(nèi)應(yīng)力的形成與高聚物的結(jié)構(gòu)也有關(guān)系：低模量的柔性涂層能通過(guò)分子構(gòu)象變化而消除內(nèi)應(yīng)力，而高交聯(lián)的剛性涂層則不能。片狀或纖維顏料、填料也能降低涂層的內(nèi)應(yīng)力，這是因?yàn)轭伭?、填料與高聚物間的微觀開(kāi)裂面導(dǎo)致局部釋放了應(yīng)力。

3．基材面上的雜質(zhì)。涂裝前基材面上存在的各種各樣雜質(zhì)會(huì)嚴(yán)重?fù)p害涂層的耐久性。雜質(zhì)可能是干性物質(zhì)，也可能是濕氣或液相物質(zhì)，如灰塵，磨粒殘粒、油脂、膠帶上的膠、焊渣焊煙、煤灰、污損海生物等，這些都能影響大多數(shù)涂層的附著力。

如果這些雜質(zhì)是吸濕性或水溶性的，那么對(duì)涂層的損害顯得更為嚴(yán)重。水分和濕氣通過(guò)涂膜，被水溶性雜質(zhì)所吸收駐留，這就是滲壓起泡的根本原因。使用高壓淡水沖洗基材表面是最合適的方法，它可以有效除去表面污物，而且能有效地清除可溶性鹽分，特別是隱藏在點(diǎn)蝕深處的鹽分。

對(duì)于油脂的清除，使用溶劑清除并不是一個(gè)好辦法。較大塊的油脂如果用布蘸了溶劑去清除，只會(huì)污染更多的地方，因?yàn)槟ú家脖挥椭廴玖恕?duì)于小面積的油脂，可以多次更換干凈抹布來(lái)清洗，如果是大面積，最好先用洗滌劑清洗，再用清水沖洗。

3．3涂層自身的力學(xué)性能

涂層實(shí)則上是一種粘彈體，涂層的常規(guī)力學(xué)性能指標(biāo)有硬度、柔韌性、耐沖擊性、耐磨損性等。力學(xué)性能可以綜合地反映在因外力而產(chǎn)生的變形大小，而力學(xué)性能又與溫度有關(guān)?？紤]涂層如何長(zhǎng)期適應(yīng)所承受的外力時(shí)，應(yīng)首先考慮應(yīng)力－應(yīng)變特性和玻璃化溫度。

玻璃化溫度Tg控制著高聚物的力學(xué)性能，而Tg則決定于高聚物分子結(jié)構(gòu)。剛性分子鏈和高的次價(jià)力可以提高Tg，而顏料、填料對(duì)Tg的影響力不大。防腐蝕涂層應(yīng)該在Tg高于實(shí)際運(yùn)行溫度下使用，這意味著涂層在使用環(huán)境下的力學(xué)性能將變化很小。

涂層的力學(xué)性能決定于所承受的機(jī)械應(yīng)力與高聚物結(jié)構(gòu)內(nèi)部產(chǎn)生的應(yīng)變分布狀況間的關(guān)系。涂層應(yīng)力－應(yīng)變特性與高聚物種類、顏料、填料種類和濃度有關(guān)。當(dāng)顏料、填料濃度低于臨界顏料體積濃度范圍內(nèi)時(shí)，隨著濃度提高，涂膜的拉伸強(qiáng)度提高而延伸性下降。涂膜的拉伸強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率很能說(shuō)明使用性能：低的伸長(zhǎng)率和低的拉伸強(qiáng)度說(shuō)明涂膜硬而脆，使用中將不耐久；低的伸長(zhǎng)率和高的拉伸強(qiáng)度說(shuō)明硬而韌，說(shuō)明耐磨性好；高的伸長(zhǎng)率和低的拉伸強(qiáng)度說(shuō)明涂膜柔軟具有彈性；而兩值均高則為強(qiáng)韌的強(qiáng)性膜。

3．4附著力的測(cè)試方法

3．4．1測(cè)定涂層附著力的3個(gè)GB標(biāo)準(zhǔn)：

1．CB/T 1720-1989 漆膜附著力測(cè)定方法。通常稱“劃圈法”。該法的缺點(diǎn)是難以判斷復(fù)合涂層之間的層間附著力。

2.CB/T 9286-1998 色漆和清漆漆膜的劃格試驗(yàn)。通常稱“劃格法”，是劃格和膠帶粘貼拉開(kāi)法相結(jié)合的簡(jiǎn)單實(shí)用的評(píng)價(jià)方法。該法的缺點(diǎn)是涂層的厚度、強(qiáng)度；涂層的表面清潔度、粗糙度；環(huán)境的溫度和濕度；膠帶的強(qiáng)度、壓緊膠帶用力、膠帶剝離角度和速度等都對(duì)測(cè)試結(jié)果有影響。

3.CB/T 5210-1985 涂層附著力測(cè)定法（拉開(kāi)法）。通常稱“實(shí)驗(yàn)室拉力機(jī)法”，它等效采用了ISO4624-1978“色漆和清漆-附著力的拉開(kāi)試驗(yàn)法”。  

拉開(kāi)后可能出現(xiàn)以下情況：

（1）           底涂層與底材拉開(kāi)，說(shuō)明它們之間附著不良；

（2）           底材內(nèi)聚開(kāi)裂（塑料、混凝土等內(nèi)聚強(qiáng)度低）而涂料與底材附著良好；

（3）           涂層之間拉開(kāi)，說(shuō)明層間附著不良；

（4）           涂層內(nèi)聚拉開(kāi)，說(shuō)明涂料與底材的附著強(qiáng)度大于涂層內(nèi)聚強(qiáng)度。

    拉開(kāi)法比較科學(xué)和全面地測(cè)試復(fù)合涂層與底材之間附著力狀況，目前在重防腐涂料性能的實(shí)驗(yàn)室測(cè)試中應(yīng)用越來(lái)越多。但是它需要比較昂貴的拉力機(jī)，制備樣品的周期比較長(zhǎng)，而且最主要的是它不適合在現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試。

3．4．2 日本的“拉伸剪切法”

日本對(duì)于鱗片襯里提出涂層附著力的檢測(cè)方法是采用的“拉伸剪切法”，它相當(dāng)于中國(guó)的GB/T 7124-1986法，即將涂層直接作為膠粘劑，制作成鋼-鋼搭接的拉伸剪切試件。但是搭接面積日本的標(biāo)準(zhǔn)比中國(guó)的大一倍。為了便于與日本同類產(chǎn)品進(jìn)行比較，我們?cè)诒疚闹胁捎昧诉@種測(cè)試方法。它的缺點(diǎn)也是只能在實(shí)驗(yàn)室的拉力機(jī)上進(jìn)行測(cè)試。

3．4．3附著力的現(xiàn)場(chǎng)拉開(kāi)測(cè)試法

符合ASTM D4541“便攜式附著力測(cè)定儀測(cè)試涂層附著力方法（拉開(kāi)法）”的美國(guó)產(chǎn)“液壓式粘合度測(cè)試儀HATE”，是一種手動(dòng)式、粘接頭可復(fù)用的現(xiàn)場(chǎng)涂層附著力檢測(cè)儀。它適用于鋼材、混凝土等不同基材，拉力范圍是1～18Mpa。

該附著力測(cè)試儀的原理是將一定面積的試驗(yàn)盤（圓柱體粘接頭）用強(qiáng)力膠粘劑牢固地粘接在涂層上，試驗(yàn)盤通過(guò)壓針與液壓拉力儀器相連接，將手動(dòng)液壓力由壓針垂直作用于底涂層，當(dāng)試驗(yàn)盤與基材脫開(kāi)時(shí)，拉力讀數(shù)盤上的指示數(shù)據(jù)即為附著力（單位為Mpa）。在試驗(yàn)盤粘接后應(yīng)保證足夠的養(yǎng)護(hù)期，以達(dá)到膠粘劑的充分固化。該儀器與其他現(xiàn)場(chǎng)拉開(kāi)法測(cè)試儀最大的不同點(diǎn)是：（1）不用墊盤切割器沿試驗(yàn)盤周邊將涂層割開(kāi)。（2）試驗(yàn)盤（圓柱體粘接頭）采用不銹鋼材質(zhì)，經(jīng)高溫處理后，可以重復(fù)使用。

本文采用了這種試驗(yàn)儀器和試驗(yàn)方法，與拉伸剪切法一起作為篩選、評(píng)價(jià)涂層并控制涂層附著力的2 個(gè)基本方法。

 3. 5拉伸剪切強(qiáng)度的測(cè)定

拉伸剪切強(qiáng)度是直接評(píng)價(jià)涂料粘接強(qiáng)度好壞的一個(gè)重要指標(biāo)。它避免了在其他附著力檢測(cè)方法中采用膠接劑粘接涂層而可能產(chǎn)生的誤差。圖3.5-1-4是4種底涂層經(jīng)過(guò)不同溫度后，在室溫下檢測(cè)的結(jié)果。

圖3.5-1 A底涂層的溫度與拉剪強(qiáng)度關(guān)系      圖3.5-2 B底涂層的溫度與拉剪強(qiáng)度關(guān)系

    圖3.5-3 C底涂層的溫度與拉剪強(qiáng)度關(guān)系     圖3.5-4 D底涂層的溫度與拉剪強(qiáng)度關(guān)系

從圖3.5中可以看出，同樣的底涂隨著溫度升高，其平均拉伸剪切強(qiáng)度逐漸下降，但下降幅度不一。其中D底涂層經(jīng)過(guò)180℃ 7天后的平均拉伸剪切強(qiáng)度還在10Mpa左右，是其他3種底涂層的3-3.5倍，強(qiáng)度保留率仍在70%以上。4種底涂層的平均拉伸剪切強(qiáng)度保留率見(jiàn)表3.5，從高至低排列次序?yàn)椋篋> C > A > B 。

表3.5 四種底涂層經(jīng)過(guò)不同溫度后的拉伸剪切強(qiáng)度保留率

3．6 拉開(kāi)法粘接強(qiáng)度的測(cè)定

本文采用的拉開(kāi)法是可在涂裝現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行附著力檢測(cè)的方法。它能直觀和及時(shí)地表達(dá)涂層對(duì)基材的附著力質(zhì)量。4種底涂層經(jīng)拉開(kāi)法測(cè)試的平均粘接強(qiáng)度見(jiàn)圖3.6-1-4。

圖3.6-1 A底涂層的溫度與粘接強(qiáng)度關(guān)系    圖3.6-2 B底涂層的溫度與粘接強(qiáng)度關(guān)系

圖3.6-3 C底涂層的溫度與粘接強(qiáng)度關(guān)系    圖3.6-4 D底涂層的溫度與粘接強(qiáng)度關(guān)系

比較有意思的是4種底涂層經(jīng)過(guò)高溫以后的涂層附著力強(qiáng)度均大于其常溫?cái)?shù)據(jù)，而且常溫下均是膠接劑與底涂層脫開(kāi)。分析原因是：常溫下底涂層表面由于厭氧作用而未能固化完全，膠接劑對(duì)底涂層表面沒(méi)有起到應(yīng)有的粘接作用，同時(shí)也說(shuō)明底涂層與基層的結(jié)合力大于膠接強(qiáng)度。這表明拉開(kāi)法有其局限性，同時(shí)也說(shuō)明采用“拉伸剪切法”直接進(jìn)行涂層粘接強(qiáng)度的測(cè)定與拉開(kāi)法是可以互為補(bǔ)充的方法。

而在涂層直接經(jīng)過(guò)高溫后，底涂層達(dá)到了其應(yīng)該有的固化度，從涂層的破壞形式看，均是底涂層與碳鋼基材面脫開(kāi)，這就是我們所需要的底涂層對(duì)基層的附著力。需要特別指出的是：D的粘接強(qiáng)度在4種底涂層中同樣脫穎而出！如本文 第3.1節(jié)中提到的那樣，這么高的粘接強(qiáng)度，是否還存在著的涂層與碳鋼基材之間的化學(xué)鍵合？這將有待我們進(jìn)一步去研究證實(shí)。

我們?cè)囼?yàn)所設(shè)定的130℃、160℃、180℃ 均是脫硫煙道、煙囪等運(yùn)行所需要經(jīng)歷的溫度點(diǎn)。所以在這些點(diǎn)上的粘接強(qiáng)度表征值，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)施工質(zhì)量的控制具有一定的指導(dǎo)意義，理應(yīng)受到重視和關(guān)注。

前幾年，對(duì)碳鋼鱗片襯里附著力的檢測(cè)方法通常是用涂有鱗片的試塊在一定溫度和時(shí)間下烘烤后，觀察其是否開(kāi)裂、脫層，進(jìn)而來(lái)推斷施工襯里層的附著力質(zhì)量。這個(gè)方法盡管簡(jiǎn)單、方便，但是樣板畢竟是樣板，不能代替施工的實(shí)際襯里層，同時(shí)也缺乏定量判斷的依據(jù)。而現(xiàn)場(chǎng)拉開(kāi)法是可以彌補(bǔ)這一缺陷的重要方法之一，同時(shí)也為用戶提供了一種篩選底涂層品種的快捷方法。

4 結(jié) 語(yǔ)

通過(guò)對(duì)涂層附著力的形成、影響因素、測(cè)試方法的分析、比較，選用了拉伸剪切法和現(xiàn)場(chǎng)拉開(kāi)測(cè)試法對(duì)4種鱗片材料的底涂層進(jìn)行了與基材的粘接強(qiáng)度測(cè)試。發(fā)現(xiàn)D品種是一種比較理想的底涂層。同時(shí)該涂層也已進(jìn)入工程應(yīng)用。相信隨著科技的發(fā)展，會(huì)有越來(lái)越多的新型功能性底涂料出現(xiàn)，這對(duì)于保護(hù)金屬基面免受腐蝕，將有積極意義。