理想的樁應(yīng)具有和牙本質(zhì)相同或相近的彈性模量，使作用力可以沿整個(gè)樁長(zhǎng)均勻分布，并有利于應(yīng)力向牙根表面?zhèn)鲗?dǎo)，減小應(yīng)力集中。牙體缺損較多的患牙，牙根內(nèi)應(yīng)力水平較高，若使用金屬樁核修復(fù)將產(chǎn)生應(yīng)力集中，極大地增加了牙根折斷的危險(xiǎn)。玻璃纖維樁具有和牙本質(zhì)相近的彈性模量，應(yīng)力分布均勻，并有利于向牙根表面?zhèn)鲗?dǎo)，從而減少根折。目前臨床上可使用的樹(shù)脂塑核材料種類(lèi)繁多，成份、性質(zhì)也有很大差異，關(guān)于其與纖維樁粘結(jié)效果的評(píng)價(jià)也不一。本研究對(duì)比測(cè)試了3種復(fù)合樹(shù)脂與玻璃纖維樁的微拉伸粘結(jié)強(qiáng)度，為臨床選擇塑核樹(shù)脂材料提供參考依據(jù)。

1.材料與方法

1.1材料可樂(lè)麗菲露AP-XTM光固化復(fù)合

樹(shù)脂(kuraraCo.,Japan);瓷納美Ceram-X光固化復(fù)合樹(shù)脂(DentsplyCo.,USA);ParaCore雙重固化高強(qiáng)度復(fù)合樹(shù)脂樁核樹(shù)脂材料(Coltène/WhaledentCo.,USA)。

Parapost玻璃纖維樁(Coltène/WhaledentCo.,Switzerland);Spectrum800光固化燈(DentsplyCo.,USA);EZ-TEST500N微拉伸試驗(yàn)機(jī)(Shi-madzuCo,Japan);SYJ-150低速金剛石切割機(jī)(沈陽(yáng)科晶自動(dòng)化設(shè)備制造有限公司);SME-654型體式顯微鏡(NikonCo,Japan)。

1.2方法

1.2.1樣本的制備纖維樁表面用75%乙醇溶

液清潔后，用硅烷偶聯(lián)劑PBA表面處理1min，干燥后備用。表面處理后的纖維樁置于直徑為10mm，高為10mm的圓柱形透明模具中心[1]，向模具內(nèi)充填復(fù)合樹(shù)脂，充實(shí)后用光固化燈從多個(gè)方向進(jìn)行光照固化(均持續(xù)20sec)，確保樹(shù)脂充分聚合。制備好的樁核模型浸于人工唾液中，于37℃保存24h后，低速金剛石切割機(jī)流水沖洗下切成橫截面為1.0mm×1.0mm的條狀試件。

1.2.2粘結(jié)強(qiáng)度測(cè)試微拉伸試驗(yàn)機(jī)在傳感器500N，預(yù)載荷5N，1.0mm/min拉伸速度下測(cè)試試件拉伸斷裂時(shí)的最大載荷(N)。微拉伸粘結(jié)強(qiáng)度(MPa)=最大斷裂載荷(N)/試件粘結(jié)面積(mm2)。1.2.3粘結(jié)界面斷裂方式觀察將測(cè)試完成的每個(gè)樣本置于體視顯微鏡下(×40)觀察粘結(jié)界面斷裂方式，斷裂方式分為粘結(jié)破壞(發(fā)生在樹(shù)脂/纖維樁粘結(jié)界面)、內(nèi)聚破壞(發(fā)生在樹(shù)脂或纖維樁內(nèi)部)和混合破壞(同時(shí)具有以上兩種破壞方式)。記錄每個(gè)樣本的斷裂方式。

1.2.4統(tǒng)計(jì)學(xué)分析采用SPSS13.0軟件對(duì)各組樣本的微拉伸強(qiáng)度測(cè)定結(jié)果，進(jìn)行單因素方差分析及q檢驗(yàn)(Newman-Keuls法)。

       2.結(jié)果

3種復(fù)合樹(shù)脂材料的微拉伸粘結(jié)強(qiáng)度結(jié)果及體視顯微鏡觀察斷裂模式結(jié)果見(jiàn)表1，結(jié)果顯示3組試件的斷裂方式均為粘結(jié)破壞;微拉伸粘結(jié)強(qiáng)度的單因素方差分析見(jiàn)表2，方差分析結(jié)果P=0.0088，按α=0.05水準(zhǔn)可認(rèn)為各組總體均數(shù)不相等;組間兩兩比較的q檢驗(yàn)見(jiàn)表3，結(jié)果顯示ParaCore與Ceram-X的微拉伸粘結(jié)強(qiáng)度顯著高于AP-XTM(P<0.05)，ParaCore和Ceram-X與纖維樁的微拉伸粘結(jié)強(qiáng)度沒(méi)有顯著性差異(P>0.05)。

　　

 

　　復(fù)合樹(shù)脂與玻璃纖維樁微拉伸強(qiáng)度研究

點(diǎn)擊此處查看全部新聞圖片環(huán)氧樹(shù)脂)。如果樹(shù)脂和環(huán)氧樹(shù)脂的斷裂韌性大，則發(fā)生粘結(jié)界面破壞。反之則發(fā)生材料內(nèi)聚破壞[10]。對(duì)本研究斷裂模式分析顯示，3組核樹(shù)脂與纖維樁的微拉伸斷裂類(lèi)型均為粘結(jié)界面破壞。原因考慮為，如可排除諸如核樹(shù)脂充填過(guò)程中形成氣泡或測(cè)試時(shí)在核樹(shù)脂內(nèi)部產(chǎn)生微裂等操作失誤情況，這3種塑核樹(shù)脂和纖維樁表面的環(huán)氧樹(shù)脂的自身斷裂強(qiáng)度均遠(yuǎn)高于斷裂時(shí)的粘結(jié)強(qiáng)度(其中微拉伸粘結(jié)強(qiáng)度最大的ParaCore為14.23±3.86MPa)。

綜上，雙固化體系樹(shù)脂的聚合收縮相對(duì)小;納米化處理的復(fù)合樹(shù)脂與玻璃纖維樁的微拉伸粘結(jié)性能得以改善，這兩類(lèi)復(fù)合樹(shù)脂均保證了較強(qiáng)的粘結(jié)力，是臨床塑核的較佳選擇。